熱熔焊接 

    熱熔焊接是什么？熱熔焊接包含熱熔對焊，熱熔承插焊，是焊接部件表面與熱板接觸熱熔后，變成粘滯的流體，將熔融的表面壓在一起，聚合物分子在熱及壓力的作用下運動，相互穿插盤繞，產生范德華作用力，冷卻后形成堅固的焊接面，分子之間沒有產生化學連接鍵，焊接強度取決于焊接面之間的相互穿插盤繞程度。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：截止閥,電動截止閥,氣動截止閥,電動蝶閥,氣動蝶閥,電動球閥,氣動球閥,電動閘閥,氣動閘閥,電動調節閥,氣動調節閥，減壓閥。水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。如圖1所示。

    為了對有更深入的認識，我們首先了解以下理論：

1.1 粘合理論

這個理論強調的是相互焊接的兩種聚合物之間具有零或近乎零的表面接觸能量的重要性。兩種*相同的聚合物相焊接是的情況，如相同牌號的聚乙烯之間的焊接。一些雜質和添加劑或不同牌號則可能會影響焊接質量，依據此理論，選擇相同材料的管材進行焊接是*的選擇。

1.2 分子擴散纏繞理論

    兩種相容的高分子材料，加熱到一定溫度，使大分子得到能量和空間。由于分子的熱運動，并在得到的外力作用下，強制的彼此流動進行遷移、擴散，相互纏繞，隨著溫度的下降開始結晶，得到一定的結晶度則達到理想的焊接目的。因此兩種材料的相容性越好，則擴散越充分，連接性越好。

1.3 流動過程理論

    該理論強調了焊接壓力的重要性，指出焊接強度隨焊接壓力的升高而提高，直到焊接強度達到一個曲線的平穩段，幾乎不再受壓力的影響。

    根據以上理論，可以解釋為什么要選擇相同或相近的材料進行。由于焊接的機理不同，對管材的要求相對電熔連接更為嚴格!

    CJJ33-1995中4.1.4亦要求“聚乙烯燃氣管道連接宜采用同種牌號、材質的管材和管件。對性能相似的不同牌號、材質的管材和管材與管件之間的連接，應經過試驗，判定連接質量能得到保證后。方可進行。”

2 不同聚乙烯材料的焊接兼容性理論分析

  影響兩種聚乙烯材料焊接兼容性的主要因素是聚合物的分子量分布和分子結構的不同，作為一種表現形式就是熔體流動速率的不同。熔體質量流動速率(MFR)是表征材料在熔融狀態時的粘度大小的物理量，是分子平均尺寸和流動性的量度。定義是在190℃和5kg荷載下，按質量計算的聚乙烯流動速率，它是制定焊接工藝的重要依據。以下透過焊接溫度及焊接壓力，從熔體流動速率的層面對焊接兼容性進行分析。

2.1 焊接溫度

    根據分子擴散纏繞理論，兩種聚乙烯材料時需要具備一定的焊接溫度。焊接溫度是材料的熔融粘流轉化溫度，此時，聚乙烯產生熔融流動。大分子相互擴散和纏繞，繼而結晶連接，因此聚乙烯溫度對焊接兼容性有重要影響。而熔體流動速率是焊接工藝中焊接溫度設定的重要參考因素。

    根據PPI(美國塑料管協會plastics pipe institute 1編制的TN-13/2001《general guidelines for butt,saddle，and socket fusion of unlike polyethylene pipes and fittings》，我們可以知道，不同熔體流動速率的材料，設定的焊接溫度不同。聚乙烯熔體流動速率在1～4級時，焊接溫度一般采用171℃～232℃；熔體流動速率為5級及4級中的一部分材料，焊接溫度可以采用232℃～260℃。

    熔體流動速率依據ASTMD 3350的分級情況如表1。

表1  聚乙烯管材、關鍵材料熔體流動速率分級

A：190℃，2.16kg  B：190℃，21.6kg

    此外。對于不同材料各項材料耐溫指標也不盡相同，例如維卡軟化點、熔融溫度、熱變形溫度等。因此當兩種熔體流動速率不同的材料焊接時，由于焊接溫度要求不同，則要么一方加熱溫度相對過低，加熱不充分而導致材料軟化不夠，分子擴散和纏結受到影響，焊接兼容性差；要么一方加熱溫度過高，卷邊尺寸增大，聚合物產生熱氧化破壞，會導致原料產生降解使得接頭強度降低。

2.2 焊接壓力

    依據流動過程理論，焊接時熔合部位的熔體應建立一定的壓力，而這要求熔體有一定的粘度，防止熔體從熔合部位過渡擠出，形成冷焊。而一定溫度下的熔體粘度可以通過熔體流動速率來反映。

    對于不同熔體流動速率的材料，在同一壓力下，對于熔體流動速率高的材料，則壓力相對過低，則焊接連接量過少，熔合面的部分熔膜不能擠出，很難形成尺寸合理的翻邊，不利于加熱過程中焊接面與熱板接觸時產生的污染及受空氣中氧氣、灰塵影響的熔膜層的排出，導致焊接質量不過關：壓力相對過大則會使熔料擠出。造成塑料熔體流向焊端的邊緣形成焊瘤刺，使熔化層的深度減少，無法形成合理的熔膜厚度，而且會使熔合區域材料的結晶度提高，使焊縫部位抗沖擊性下降；在熔膜層過多被擠出的同時，在翻邊的根部加劇形成與管壁垂直的分子定向，產生應力集中的力學薄弱點，容易發生破壞，這也被實際經常發生的破壞類型所證實，嚴重影響焊接質量。要形成良好的焊接，前提必須是適當的卷邊高度及

其對稱性，據此，良好的焊接理論準則就可以表述為焊區內適當的粘度及其分布的對稱性，但是不同熔體流動速率的材料其焊區溫度和粘度分布不同(見圖2)，為達致此目的，可以通過改變兩者的溫度分布即加熱歷史，力求使兩者的粘度適當并分布一致，從而獲得良好的焊接質量。

    TN-13/2001認為，在相同的熱驅動下，不同熔體流動速率的兩種材料焊接，要先加熱熔融指數高的材料，才會同時達到近乎一致的熔融深度。為了達到不同MFR材料良好的焊接目的，往往對兩種被焊材料的加工工藝要求是不同的。熔體流動速率較高的材料可設定較高的溫度，而熔體流動速率較低的材料可以通過延長保溫時間來獲得合適的熔膜厚度，但是這操作起來比較困難，難于保證焊接質量，故此不予以提倡。

    但是當兩種材料的熔體流動速率在一定范圍內時，試驗證明可以達到良好的焊接效果。

    ISO/TR 11647中指出。熔體流動速率O.3g/10min～1.3g/lOmin(190c，5kg)曲的聚乙烯管材之間進行焊接會取得令人滿意的效果。

    DVS2207認為：MFR(190℃，5KG)=(O.3～1.7)g/lOmin的聚乙烯都是可焊的。

    GBl5555.1-2003中的要求是原材料熔體質量流動速率應在0.2～1.4g/10min，之間，且zui大偏差不應超過混配料標稱值的+20％。

    TSG D2001-2005《燃氣用聚乙烯管道焊接技術安全規程》認為：材料的熔體質量流動速率(MFR)差別值不小于0.5g/lOmin(190℃，5kg)，根據以上規范要求，我們建議在實際操作中，依據規范在O.3g/10min～1.3g/10min(190℃，5kg)范圍內，且MFR差別值不小于0.5g/10min(190℃，5kg)，并且通常希望相互焊接的聚乙烯管材的MFR位于同一分組內：

0.3g/10min-0.4g/10min(190℃，5kg)

    0.4g/10min-0.65g/lOmin(190℃，5kg)

    0.65g/lOmin-1.15g/10min(190℃，5kg)

1.15g/10mi-1.7g/10min(190℃，5kg)

據此，我們對中密度PE80與PEl00的焊接兼容性加以判定：

    目前，國內較常用的燃氣PE80和PEl00管材/管件的原料全部都是進口燃氣管道混配料：如北歐化工、阿托菲納、BP蘇威、BP(馬來西亞)。

    上述PE80原料(除北歐化工HE3470-LS外)全都是中密度PE80管道料，熔體流動速率MFR約為0.8g/10min-0.95g/10min(190℃，5kg)，密度約為945kg/m3。上述的PEl00原料全都是高密度管道料，熔體流動率約0.3g/10min-0.45g/10min(190℃，5kg)，密度大于950kg/m3。中密度PE80與PEl00、高密度PE80的熔體流動速率大于0.5g/lOmin(190℃，5kg)，且不在同一分組內，故理論上兩者焊接存在兼容問題.

事實上，一些國家如法國和英國，并不容許PE80與PEl00管材使用熱熔對接相連接，此外，由于PEl00本身熔體質量流動速率較低，對熔困難，歐洲主要燃氣公司如英國Transco要求熱熔對接必須使用全自動熱熔焊機。以保證焊接質量。

3 不同種類聚乙烯的焊接試驗研究

    早在90年代初期，就有機構做了焊接兼容性試驗，選擇材料為：

    (1) 齊魯石化公司的HDPE DGDB2480黑色管道，尺寸為￠1lOmm×lOmm，熔融指數(190℃,5kg)0.56g/10min；

    (2) 揚子石化公司的HDPE 6100M，黑色管道，尺寸￠130mm×13mm，熔融指數(190℃，5kg)0.31g/10min；

    (3) 比利時的MDPE 3802Y黃色管道，尺寸￠110mm×10mm，熔融指數(190℃，5kg)1.04g/lOmin；試驗選擇的焊接工藝參數及參照條件為DVS條件—德國焊接學會推薦的聚乙烯管道焊接條件。

    測試結果表明，在DVS條件所推薦的210℃±10℃的焊接溫度范圍內，管材均取得了大于母材的短時焊接強度。母材的強度較高，焊接接頭的強度亦比較高，此外，HDPE DGDB2480與MDPE 3802Y互焊性能也較好，在測試誤差的范圍內，互焊的焊接強度與焊接雙方母體強度較低的一方，即中密度聚乙烯一方基本相當。互焊接頭的焊接強度相當于MDPE的母體強度而小于HDPE母體的強度焊接強度大于母材的原因是焊縫區域里的材料聚態結構發生了變化，焊縫區的熔融吸收熱量明顯高于母體的熔融吸收熱量，特別是在焊縫對稱截面的附件，材料熔融吸收熱量曲線出現zui大值。硬度和強度也zui高(見圖3)。這與焊縫附近熔融材料因焊接壓力而導致的二維流動有關，二維流動使得材料原有的晶核基礎上誘導而產生更多晶核，從而使這個區域內的晶核增高，而在焊縫對稱截面上又形成一個較低值，這是由于撤出熱板時(切換周期)，材料加熱表面突然成為開放面，與空氣的熱交流和熱交換，使這兩個表面的溫度可下降大約15℃～20℃，從而降低了這個截面上的結晶度。

    另外焊接試件在液氮深冷脆斷后經掃描，不但能看出明顯的脆斷斷口的特征，還能看出由于熱板焊接時焊接端面上熔融材料二維流動造成的流向，揭示了焊縫區材料結構上的不均勻性。

    由于焊接的聚乙烯管道長時間使用，破壞大多數為脆性破裂，所以焊縫區域材料結構的變化以及短時拉伸強度的增加會給接頭的長時間使用性能帶來什么影響還有待于進一步試驗，目前為安全起見，應盡量避免不同熔體流動速率的材料相焊接的情形。

4 結論

（1）應盡量避免不同熔體流動速率的材料相焊接的情形。

    （2） 若元法避免，則建議在實際操作中，依據規范要求熔體流動速率應在0.3～1.3g/10min(190℃，5kg)范圍內，且MFR差別值不大于0.5g/10min(190℃，5000g)，并且相互焊接的聚乙烯管材的MFR位于同一分組內。

    （3）目前市場上的中密度PE80與PEl00管材存在焊接兼容問題，需引起重視，需加強材料的入庫驗收管理，應在PE材料的質保書中增加原料牌號和水含量檢測報告，以便今后管網營運中做好質量跟蹤，提高已使用工程材料追溯的準確性。與本原創論文相關的論文是：全焊接閥門會議召開